在二次供水領域，供水水箱的液位數(shù)據(jù)是控制水箱補水和超低水位安全保護的重要信號，關乎整個二次供水系統(tǒng)的正常運轉，是涉及民生的大事。目前，在二次供水領域**使用投入式液位變送器采集液位信號，由于受其安裝方式的影響，存在檢修維護不便和液位信號波動大的問題，因此探索使用側裝式微壓力液位變送器代替投入式液位變送器采集液位信號具有更為重要的意義。通過實驗論證了微壓力液位變送器在水箱液位檢測中的可行性，并分析對比了這兩種類型液位變送器的優(yōu)缺點及注意事項，為微壓力液位變送器替代投入式液位變送器在二次供水中的應用提供了依據(jù)。

 
　　1 投入式液位變送器的應用
　　投入式液位變送器安裝在水箱的頂部，探頭經(jīng)線纜伸到水箱底，如圖1所示。由于投入式液位變送器性能穩(wěn)定、結構簡單、安裝方便，它是目前為止普遍接受的選擇，應用非常**。
但是，水箱頂部距泵房頂空間較小，當投入式液位變送器需要維修或更換時，作業(yè)人員需要到水箱頂作業(yè)，操作極為不便；此外，為便于更換，安裝投入式液位變送器時探頭不固定，受到水流沖擊時其容易擾動造成液位數(shù)值的偏移，進而造成系統(tǒng)誤動作，對系統(tǒng)控制極為不利。
 
　　2 微壓力液位變送器應用的可行性
　　2.1 微壓力液位變送器的原理
　　微壓力液位變送器其實質是采用壓力變送器來間接地測液位，如圖1所示。實際上，壓力變送器安裝在水箱距底部一定高度的側面，根據(jù)帕斯卡定律，其探頭檢測到的實質是檢測點處的壓強值。水箱側壁處檢測點的壓強同該點至液面的高度存在以下關系：
　　H=P/ρ g
式中：H為檢測點距液面的高度（m）；P為檢測點的壓強（Pa）；ρ 為液體的密度（kg/m³）；g為重力加速度（m/s²），
   
取9.8。通過對檢測點壓強值的換算即可得到當前檢測點同液面的高度值，再加上檢測點距水箱底的距離H0即可得到水箱的實際液位值。2.2 微壓力液位變送器的可行性分析為了驗證微壓力液位變送器的可行性，特搭建1個實驗平臺，實驗平臺信號采集原理如圖2所示。采用側壁安裝的方式在同一高度安裝3塊不同精度的微壓力液位變送器（實質為壓力變送器），在水箱頂部安裝1塊投入式液位變送器，采集的信號全部傳輸?shù)娇刂乒?，通過程序運算將壓力變送器采集的數(shù)據(jù)換算成對應的液位值，同時可采用鋼尺測得水箱的實際液位標準值。各變送器對應的液位值可從人機界面上讀取和下載。
   
設定系統(tǒng)每1 s采集1組數(shù)據(jù)，通過采集水箱水在靜止（水泵靜止時）和震蕩（水泵補水時）2種狀態(tài)下的液位值，并隨機截取30 s的數(shù)據(jù)繪制成曲線，如圖3—4所示。
   
　　由圖3—4曲線可以得出如下結論：
　?。?）利用微壓力液位變送器方式測液位準確性和穩(wěn)定性高，是完全可行的。
　?。?）在水箱水靜止的狀態(tài)下，微壓力液位變送器和投入式液位變送器檢測數(shù)值的穩(wěn)定性和準確性都比較高。
（3）在水箱水震蕩的情況下，由于投入式液位變送器探頭不固定，波動較大，不同精度微壓力液位變送器數(shù)值波動明顯低于投入式液位變送器。
 
　　3 微壓力液位變送器應用的優(yōu)缺點
　　綜合考慮以上數(shù)據(jù)分析結果及實際應用需要，采用微壓力液位變送器的方式測液位，其優(yōu)缺點如下：
　　3.1 優(yōu)點
　?。?）測得的液位值受水流沖擊影響小，準確性和穩(wěn)定性高。
　?。?）采用水箱側壁的安裝方式，便于檢修和維護。
　　（3）同精度等級的微壓力液位變送器比投入式液位變送器成本低。
　　3.2 缺點
若直接采用壓力變送器測液位，則需要在系統(tǒng)程序中增加壓力值向液位高度值換算的計算步驟，并考慮安裝高度值H0；若采用自帶換算功能的壓力變送器（顯示液位高度值）測液位，則無需換算步驟，但仍需要考慮安裝高度值H0。
 
　　4 結論
　　微壓力液位變送器的應用，可以從根本上解決傳統(tǒng)投入式液位變送器監(jiān)測數(shù)值波動大造成的不準確和檢修維護困難的問題。雖然需要通過控制程序對監(jiān)測數(shù)值進行換算，但對于工程單位而言，只需統(tǒng)一安裝尺寸和標準，便可解決這一問題。液位變送器作為二次供水控制系統(tǒng)的關鍵部件，此種監(jiān)測方式的變更對于保證二次供水系統(tǒng)的穩(wěn)定運行具有重要的意義。在二次供水日趨智能化的今天，保證監(jiān)測液位數(shù)據(jù)的準確性和穩(wěn)定性是必然的要求，所以使用微壓力液位變送器取代投入式液位變送器也是必然的趨勢。


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